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jpz盆式橡胶支座是桥梁支座的一种类型，它具有构造简单、加工制造容易、用钢量少、成本低廉、安装方便等优点。目前板式橡胶支座已成为国内公路与城市桥梁广泛采用的一种支座形式。橡胶支座在支撑桥梁竖向力作用的同时还必须满足桥梁上部结构的使用要求，即变形和转动。橡胶本身是一种非常柔软的材料，没有足够的强度来支撑较大的竖向力，所以设置中间层薄钢板以提高支座竖向承载能力。
所有材料在承压时都将产生横向变形(泊松效应)，受压时，柔性的橡胶横向外膨胀(凸出)变形较大。由于加劲钢板的约束，在受压时能阻止橡胶横向膨胀变形.从而提高了橡胶层承压能力。jpz盆式橡胶支座的膨胀效应可通过支座的形状系数(S)来表述，支座的形状系数定义为:
S=有效承压面积/单层橡胶层可自百变形厕轰面积
根据形状系数调整支座设计应力后，在形状系数不同取值范围中，支座中
大剪应力数值与胶层与钢板之间的剥离强度l OMPa相近。说明jpz盆式橡胶支座设计应力根据支座的形状系数进行调整是合理的，也是非常必要的。在JTG D《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中取消了这
一规定，支座的设计应力统一为10. 0MPa.目前，设计人员一般不提供支座的形状系数，只提供支座的尺寸，这样将会导致厂家盲目生产，支座的形状系数难以得到有效的控制，厂家既有可能生产形状系数高的支座，也有可能生产形状系数低的jpz盆式橡胶支座，而形状系数低当压应力为4. 2MPa时，理论推算主拉应力为14. 3MPa，已超过标准规定的胶层与钢板之间的剥离强度10MPa，此时观测到橡胶与钢板的接合部位边缘处形成空穴，呈半圆形，半径为0. lmm，见图5b。当压应力为6MPa时，理论推算主拉应力为20. 4MPa，已超过标准规定的橡胶拉伸强度17MPa，空穴迅速成长。观测到橡胶层的空穴，渐呈三角形，空穴宽度为1. 2mm，见图Sd。当压应力大于6MPa时，观测到jpz盆式橡胶支座橡胶层的空穴，呈锐角，空穴宽度为1.8mm，见图Se。随着载荷的增加，内部胶层空穴在成长、发展，裂尖明显，如果存在交变负荷则裂纹必将在裂尖处形成裂纹并扩展，将直接影响支座的耐久性。直至穿透5~厚的橡胶保护层。使加劲钢板失去保护。jpz盆式橡胶支座的局部损伤首先表现为橡胶层与钢板剥离，其次为橡胶层的开裂，后为裂纹的扩展。实验中观察到的损伤现象与理论推算的结果基本上相符合。
(1)支座的形状系数不仅影响支座的力学性能，而且还影响支座的损伤程度。
(2)jpz盆式橡胶支座的损伤主要原因是支座钢板边缘的剪应力，剪应力与形状系数成反比，并且剪应力集中系数也与形状系数成反比，当形状系数较小时，位于钢板边缘的胶层剪应力较大，容易造成胶层与钢板剥离，产生空穴，
使支座的损伤程度提高。
(3)当jpz盆式橡胶支座的形状系数较低时(S<8)支座的设计应力应随形状系数的大小进行相应的调整，这可有效降低支座损伤发生的概率。
(4)在支座的设计上，除了要考虑支座承载面积和支座高度这两个主要因素外，还应将形状系数作为支座设计的主要控制参数和支座成品验收的主要依据。使生产厂家有效控制支座的形状系数，不至于盲目生产。
jpz盆式橡胶支座因其构造简单、加工制造容易、用钢量少、成本低廉、安装方便等优点，被广泛应用于中小跨径的桥梁中.国内外学者对板式橡胶支座进行了许多试验研究.Najm等川对支座进行了纯压、压一扭和压一剪3种受力状态下的试验研究，试验结果与AASHTO LRFD规定的应力应变曲线吻合较好.Konstantinidis等[z}对双面均不固定的方形板式橡胶支座进行水平性能试验研究，结果表明板式橡胶支座的极限剪应变为150%-225 %，当超过支座的剪切变形能力后支座将发生滑动;轴压为298和1783 kN时摩擦系数分别为0. 53和0. 35.Steelman等[3es对足尺的方形橡胶支座的剪切与摩擦J陛能进行了研究，结果表明摩擦系数在0. 25一0.50之间，并且摩擦系数随着竖向荷载的增大而减小. 板式橡胶支座的上下表面均不与桥梁结构相连接，在地震中很容易发生滑动.汉川地震等的震害调查及数值分析均发现，当jpz盆式橡胶支座发生滑动后，可能会导致梁体位移过大，进而导致更严重的落梁或者梁体碰撞等破坏的发生，本课题组先前的振动台试验也证明了这一点.
