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建筑球型钢支座、抗震橡胶支座属厚制品，胶层是不良热导体，外胶层与内胶层的温差会随着产品断面厚度的增大而增大。硫化温度过高，易使外胶层的橡胶分子链裂解，发生硫化返原现象，导致产品强伸性能下降;硫化温度过低，会使内胶层的橡胶分子交联程度不够，出现欠硫或不熟现象，导致产品弹性恢复性差或在长期承压下出现外观异常变形的现象。足够的硫化压力有助于提高胶层物理性能。如果硫化压力过小，胶层会出现气泡，并导致其致密性和力学性能差。
建筑球型钢支座、抗震橡胶支座基础隔震建筑地震反应分析的常用力学模型有层间剪切模型、层间剪弯模型、层间扭转模型及空间杆系模型等，其中应用多的是层间剪切模型。当利用层间剪切模型分析基础隔震建筑的动力响应时，首先需要将柔性隔震层的复杂滞回特性简化为可用于数值分析的恢复力模型。本文利用双线性恢复力模型与运动方程求解的Wilson-8法结合以及利用基于Bouc-Wen滞回模型的连续恢复力模型与求解运动微分方程的龙格一库塔法结合的方法，分别对叠层橡胶支座隔震建筑结构的地震时程动力响应进行了研究。研究结果表明:通过算例分析，两种计算方法的结果相近，因而两种恢复力模型能较好地模拟叠层橡胶支座隔震层的滞回特性，适用于叠层橡胶支座基础隔震建筑结构的动力时程反应分析。
建筑球型钢支座、抗震橡胶支座抗剪试验时，增加竖向荷载时，试件表面无明显现象.逐级增加水平荷载，试件在未达到开裂荷载前，处于弹性状态，有少许倾斜角度，试件表面并未产生裂缝，外观变化较小;继续增加水平荷载，试件的倾斜角度逐渐增大，达到开裂荷载时，试件边缘钢板与橡胶粘合处出现横向裂缝，荷载稍微有停滞状态，但很快恢复，而后荷载继续增加，试件倾斜角度继续增大，平行于受剪方向的水平位移急剧增加，建筑球型钢支座、抗震橡胶支座垂直于受剪方向的水平位移和竖向位移增加较小，横向裂缝增大、变宽、变长;快达到破坏荷载时，试件倾斜角度几乎已达到大，此时变化较小，各方向的位移也变化较小;达到破坏荷载时，承载力陡然下降，迅速减小，各方向位移达到大，试件倾斜角度及裂缝也达到大，同时发出巨大响声，试件发生剪切破坏.剪切位置主要在橡胶与钢板粘合处，钢板已外露，层状破坏严重。
建筑球型钢支座、抗震橡胶支座是在普通的橡胶支座表面黏附一层2mm~3mm的聚四氟乙烯板。针对四氟滑板橡胶支座的抗震性能研究已有很多。范立础等人证明了弧形铜板条耗能器与滑橡胶支座组合具有更好的减、抗震性能，并对地震作用下四氟滑板橡胶支座的滑动性能进行研究;王常峰等人对滑动支座与桥梁抗震性能的影响参数进行了研究[[3];然而温度变化对橡胶支座的影响的研究却很少，Kalpakidis等对高温下叠层橡胶支座的受力性能进行研究[4-6]; Gu等对桥梁天然橡胶支座的老化性能进行了研究 (1)抗压弹性模量加载方式
建筑球型钢支座、抗震橡胶支座首先进行预压，预压持续2min，预压过程进行试件对中并检测测点的稳定性。正式加载，采用分级加载，试验从0开始，( 0.03-0.04 ) MPa/s的速率均匀加载，加载至4 MPa ( 240kN)时持荷2min,然后继续以相同速率加载至10MPa ( 600kN )，持荷2min。记录这两点的数据，计算出抗压弹性模量。
