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(1)横梁高度不一致。如长乐侧下游TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝横梁高度大为170. 3 mm，小为163. 6 mm，相差6. 7 mm o
(2)位移箱内净高不一致。如长乐侧下游TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝位移箱内净高大为258. 4 mm，小为255. 4 mm，相差3. 0 mmo
(3)安装压缩控制弹簧的档板间距相差较大。档板间相差从一3. 0 mm^---f-11. 2 mm不等。
制作误差较大，影响了TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝的正常工作和协调受力。
(4)使用了设计错误的整体压缩控制弹簧和劣质的压缩控制弹簧，导致控制弹簧在正常工作状态下发生扭曲，如图2所示。
TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝改造原则和改造措施
TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝改造原则
(1)经过仔细检查，福州青洲闽江大桥伸缩装置承重结构尚未损坏，还可继续工作。
(2)采用配装工艺进行修复。
(3)将中梁下的焊接吊架改装为高强螺栓连接的吊架，便于TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝的更换改造，见图3a
(4)重新设计全部弹性元件，改变不合理的位移控制设计。弹性元件全部采用国产件代替进口件，严格进行高度和压力试验的逐件验收。
TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝改造措施
3. 2. 1中梁和横梁连接的改造
(1>以新设计的橡胶、钢板和聚四氟乙烯板组成的中梁承压支承代替妙0 mm的聚四氟乙烯板。改造后使用的中梁承压支承如图4所示。
(2)将横梁标高降低，降低值为新老中梁承压支承的差值。
(3)严格进行中梁承压支承长度和压力试验的逐件验收。
3. 2. 2位移箱内的弹性元件改造
(1)新设计的橡胶、钢板和聚四氟乙烯板组成的、位移箱内的单一承压支承，与原承压支承的高度相比，其降低值为新老中梁承压支承的差值。并验算承压支承的转角。位移箱内使用的承压支承如图
5所示。
(2)新设计的橡胶、钢板和聚四氟乙烯板组成的、位移箱内的单一压紧支承，与原承压支承的高度相比，其增加值为新老中梁承压支承的差值。位移箱内使用的压紧支承如图6所示。
(3)严格进行位移箱内承压和压紧支承长度和压力试验的逐件验收。
3. 2. 3TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝其他部件的改造
(1)采用NDI压缩控制弹簧，严格进行长度和压力试验的逐件验收。
(2)进行位移箱内净高、横梁高、承压支承和压紧支承高度和弹力的配装。
(3)进行压缩控制弹簧的长度和弹力配装，配装后的压缩控制弹簧如图7所示。
(4)采用水磨的方法减小伸缩装置两侧水泥路面和TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝中梁的高差。
4改造结果
为检验修复效果，在修复前后，用3 m直尺和塞尺在桥面TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝异型钢顶面取若干测量基线，检验经过几年运营后，分别对:桥面与异型钢(中梁、边梁)顶面的高差、中梁和边梁顶面的高差进行测量，以检验TSSF耐侯型钢桥梁伸缩缝制造质量和安装质量的变化情况。测量结果见表1和表20
