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双向滑动球型支座、抗震橡胶支座的摩擦作用不容忽视，其摩擦耗能作用能消耗部份地震输人能量，可减小桥墩的地震响应。
(3)由算例分析中支座始终处于受压状态、未出现双向滑动球型支座、抗震橡胶支座与钢板脱离看出，双线性模型与摩擦滑动单元模型分析结果无论位移、墩底反力均较接近。
(4)摩擦滑动模型因考虑变摩擦系数、变正压力及聚四氟乙烯滑板与钢板脱离情况，适用性更广。为研究不同双向滑动球型支座、抗震橡胶支座模型对结构地震反应影响，本文选桥梁模型进行非线性时程分析。桥梁模型原型为丽(江)攀(枝花)高速公路陶家渡互通式立交桥C匝道大桥。该桥全长390.51 m，由五联组成。双向滑动球型支座、抗震橡胶支座位于第五联的9#,13“墩。选该桥第五联为研究对象建立桥梁模型。桥面定义为XY平面，主梁圆弧圆心为坐标系原点，9“墩、13“墩连线平行于X轴，
结果分析
对该结构输人3条地震波激励进行时程分析，并取3条地震波作用下反应平均值。获得桥墩及主梁的结构位移、内力反应分别见图4、图5。图4为主梁对应各墩位移及墩顶位移。由图4看出，双向滑动球型支座、抗震橡胶支座的摩擦作用对主梁位移有一定限制，主梁在切、径向位移值明显小于不考虑滑板支座摩擦时的值，尤其边墩，BI-LINEAR与FRICTION工况的值约为IDEAL的60 % o而BILINEAR与FRICTION两种工况的计算值有一定差异，主要因双线性模型中取摩擦力为恒定值，而FRICTION模型中摩擦力随正压力变化。若将两边墩的滑板支座视作理想双向滑动球型支座、抗震橡胶支座，边墩的墩顶切向位移较小;采用双线性模型及摩擦滑动连接单元模拟时，由于墩顶与梁体连接单元作用，各墩顶位移与主梁位移倾向接近，故边墩的切向、径向位移均增大。
图5为各墩底剪力及弯矩。由于双向滑动球型支座、抗震橡胶支座摩擦力有一定耗能作用，故由图5结果看出，尽管该桥只在两个边墩安装聚四氟乙烯滑板支座，其耗能作用对整座桥影响较明显，考虑摩擦耗能工况的墩底反力明显小于不考虑时的值
热腐条件下双向滑动球型支座、抗震橡胶支座剪压性能研究
摘要:为研究热腐条件下双向滑动球型支座、抗震橡胶支座剪压性能，设计将一批天然橡胶支座置于恒温鼓风干燥箱中，控制一定的温度与湿度，分别进行20d. 40d, 60d, 80d和100d的处理，模拟我国西北地区高温干燥环境对天然橡胶支座的影响，对处理后的试件进行剪压试验，并对其外观尺寸、极限承载力、极限抗剪强度、双向滑动球型支座、抗震橡胶支座水平等效刚度及抗剪弹性模量等指标进行对比分析。试验表明热腐处理时间越长，试件出现局部破坏的现象越明显，变形越大，越容易发生脆性破坏，极限抗剪强度、双向滑动球型支座、抗震橡胶支座抗剪弹性模量等指标下降的越快。通过对试验结果的对比分析，运用小二乘法建立极限抗剪强度及抗剪弹性模量的衰减模型基本符合指数函数规律。
