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衬砌的构造形式不可避免使管片间存在缝隙，管片间的缝隙主要靠相邻管片间的外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带相互挤密压实，阻止地下水从管片外侧进入隧道内，达以止水效果当管片间的缝隙超出允许范围，使得外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带之间以及止水带与管片之间应有的压紧力不够，就会引起漏水衬砌环缝的密封垫应在衬砌产生纵向变形时保持在规定水压力作用下不渗漏水，即密垫在设计水压力下的允许开张值应大于衬砌在产生纵向挠曲时环缝的开张值
一般情况下要求外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带能承受实际大水压的3倍，同时还要求密封垫传给密封槽接触面的应力大于设计水压九接触面应力是由扭紧连接螺检盾构千斤顶推力、密封垫膨等因素产生的，此外，当密封垫一侧受压力作用时也会产生一定的接触面应力，即所谓“自封作用’飞
外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带在施工中操作不当引起管片间的缝隙产生渗漏的原因有多种，其结果都导致了止水带之间以及止水带与管片之间的粘结性和压应力不够，从而引起漏水根据龙东路一中央公园和中山公园一江苏路区间隧道推进过程中的经验，归纳为以下几点:
(1)在推进过程中，盾构与管片姿态不好时，造成管片拼装困难，影响到管片的拼装质量，致使管片间错位有台阶差，相邻管片不在同一圆弧面上，减少了外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带的有效止水面积。
( 2)盾构与管片相对位置不好时，常常会使管片发生碎裂，发生外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带掉落情况，由于盾构推进的特殊性，不能很好地进行及时处理，使得相邻止水带不能正常吻合压紧，从而引起漏水。
( 3)盾尾与管片之间间隙过大，盾尾密封失效引起漏浆，在处理过程中未能将管片上的泥浆清理干净，致使管片、止水带间夹有泥沙。
埋设于土层中的沉管隧道不太可能发生垮塌式的结构破坏，容易出现问题并可能导致整个沉管丧失功能的薄弱环节在于其接头连接以及外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带的可靠性.同时沉管隧道由于其重要性及在水下的特殊性，一旦破坏将产生灾难性后果，且难于修复.因此，对沉管隧道的接头和其上的止水带进行抗震研究，以大限度地减小和避免地震损失是十分必要的.
应用有限元法进行隧道地震响应分析的文献已为数不少，但迄今尚未对隧道接头及外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带的抗震性能进行研究.在以前的研究中，在接头处大多采用简化计算模型C}-ia]来处理，或将接头处的刚度进行折减，或将接头简化为非线性弹簧元.而在沉管隧道周围土的模拟上，往往是使用等价弹簧和阻尼器来代替，不能适当模拟土既是地震波的传播介质又是结构物的支承介质的双重作用.
本文采用动力有限元法的3维连续介质模型，对港珠澳沉管隧道进行抗震分析，既建立了全程全长模型，又在接头处建立了精细化模型，对其上的端钢壳、外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带、垂直剪力键、水平剪力键进行了模拟，进一步分析了沉管隧道接头、GINA止水带及附近的动力响应.盖层一80 m处做为地震波输人面.工程材料与相应材料模型见表1.从地面至地下80 m左右共计6层地基土材料的力学参数见表2.
拦水坝前沿设置防渗注浆孔，上部结构完成后进行防渗注浆，注浆孔纵向间距1.5 m，钻人至凸桦底部以下3m。沉箱与沉箱之间设置30 mm宽结构缝，坞内侧沉箱之间的结构缝设置Z外贴式橡胶止水带、氯丁橡胶止水带(止水带嵌人开挖岩面100 mm)，坞外侧结构缝之间用沥青木丝板填塞，沉箱舱格内回填碎石土。拦水坝沉箱的端部均采用现浇C30素混凝土拦水坝结构与现有岩质山体连接，同时预留注浆孔，待连接结构完成后注浆防渗。
