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连续梁结构的设计中，一般只设置一个固定墩.地震作用下，纵桥向的地震荷载基本由设置在固定墩上的减隔震橡胶支座、抗拉球型支座来承受，因此固定墩及其下部基础处于不利的受力状态Cz].如果一味要求固定墩及其基础满足强度要求，则是不经挤的.如果采用延性抗震设计，则固定墩不可避免会发生损伤，这对震后修复不利.而如果采用减隔震设计，则可既提高抗震性能，又可减少经济方面的地震风险.
分层减隔震橡胶支座、抗拉球型支座、阻尼器等为目前常用的一些减隔震装置，分层橡胶支座应用较广，由于其不具备耗能能力，必须与其他支座联合使用.铅芯支座结合了分层减隔震橡胶支座、抗拉球型支座和铅阻尼器的特点，在地震激励下具有较小的水平刚度和较大的阻尼特性，但由于其承载能力及变形较小，应用受到限制.
减隔震橡胶支座、抗拉球型支座具有承载能力强、摩擦系数小、水平伸缩位移大的优点，但是该类支座没有任何自恢复能力，支座响应的可靠性得不到保证.FPS(friction pendulumsystem)具有良好的自回复、抗平扭能力[3-4]，同时造价相对较高、施工简单，这种减隔震橡胶支座、抗拉球型支座的缺陷主要是圆弧型滑动面在地震过程中使上部结构产生一定量的上升位移，在墩高差异较大的连续梁桥体系中各墩的不同L升位移使梁体产生不等高的支座沉降.粘滞阻尼器一般不改变结构的周期、振型等动力特性，其产生的阻尼力与结构产生的内力反应存在90’相位差，具有良好的减震效果，同时还满足日常温度变化、收缩徐变等引起的梁体变形要求，但是由于造价原因一般应用于中大跨桥梁上.
本文以开发的减隔震橡胶支座、抗拉球型支座为例，通过连续梁桥的计算对比分析，得出其减震效果，并进行了参数的优化分析，得到了相应的结论，拉索减震支座设计及能力试验
减隔震橡胶支座、抗拉球型支座是根据JT标准而设计的，是由钢构件与橡胶组合而成的桥梁支座.它利用密封于钢盆中的橡胶块在三向受力时产生的反力承受垂直荷载，利用橡胶的弹性满足梁端的转动，通过上减隔震橡胶支座、抗拉球型支座板的不锈钢板与聚四氟乙烯的自由滑动完成桥梁上部构造的水平位移.它具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点
通过以上测试数据可知，减隔震橡胶支座、抗拉球型支座在设计荷载范围内的测力偏差在7%左右，当试验荷载>20%的设计荷载时，实测力值的偏差在5%以内。试验荷载较小时，减隔震橡胶支座、抗拉球型支座本身及试验工装的部件间隙及部件间的相对摩擦力对传感器的测试精度影响较大，致使实测精度相对较低;当试验荷载超过一定数值时，上述因素的影响与试验荷载相比仅为其一小部分，产生的影响大大减小
为了了解减隔震橡胶支座、抗拉球型支座的整体力学性能，课题组在工程试验室进行了PZ1000型三向测力盆式橡胶支座的整体力学性能试验，测试了减隔震橡胶支座、抗拉球型支座在设计荷载作用下的竖向压缩变形和盆环径向变形，图13为竖向压缩变形测点，图14为盆环径向变形测点。该试验过程重复进行两次，以验证产品的性能稳定性和测试数据的可靠性，取两次试验结果的平均值作为最后的实侧值，实测结果列于表5，荷载一变形曲线列于图15，图16。由图中曲线可以看出:两次试验的数据复现性较好，且曲线平滑，无畸变，证明减隔震橡胶支座、抗拉球型支座部件性能稳定，测试系统工作正常。由表中测试结果可知:整体减隔震橡胶支座、抗拉球型支座在设计承载力作用下，竖向压缩变形及盆环径向变形远小于标准限值，因此产品的设计安全系数较高，各部件间的配合紧密、可靠，测力系统的安装未影响减隔震橡胶支座、抗拉球型支座产品的整体性能，因此该试制产品的设计是合理、可靠的，加工工艺是科学的，产品的性能满足使用要求。
