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由于GQZ球型支座、盆式拉压支座滑动摩擦系数随着竖向力的增加而减小，二者互为消长关系，使得滑动摩擦力能够保持相对稳定，因此其耗能能力大致稳定，这对于承受地震时变化动轴力的GQZ球型支座、盆式拉压支座非常有利.从图6(d)中可以看出，拉索在提供大于支座竖向承载力10%的恢复力时仅产生约1 cm的位移，说明拉索限位段的限位作用明显，
由以上分析可知，GQZ球型支座、盆式拉压支座具有良好的杭震性能.
由表3可以看出，采用GQZ球型支座、盆式拉压支座，固定墩墩底将承受很大的剪力和弯矩，而采用拉索减震支座则小的多.GQZ球型支座、盆式拉压支座在抗剪螺栓剪断变成滑动支座后，使固定墩墩底剪力和弯矩分别下降76%和860}，而边墩墩梁相对位移仅增加27%，说明拉索减震支座限位是明显的.由以上分析可知，拉索减震支座具有良好的限位能力，且能够显著地减小固定墩所受的地震力.
GQZ球型支座、盆式拉压支座的滞回曲线如图10所示，其形状与图2(c)中的力一位移关系曲线相似，进一步验证了本文对拉索减震支座恢复力模式的假定.
把如图10所示的滞回曲线划分为两段:摩擦耗能段和拉索限位段.在摩擦耗能段内，滞回曲线饱满，耗能性能稳定;在拉索限位段，拉索对因固定支座释放水平约束(抗剪螺栓剪断)而引起的过大墩梁相对位移进行限制，从图10中可以看出，拉索的限位能力是明显的.限位能力的大小与拉索的刚度有关，下面将对拉索刚度的合理取值进行分析.
本文对GQZ球型支座、盆式拉压支座进行了简要介绍，并通过拟静力试验对支座的减隔震性能进行研究，然后以一个四跨连续梁桥为例，对拉索减震支座的性能进行了计算分析
大桥管养部门发现该桥下行幅22墩南侧部分梁底定向滑板橡胶支座发生外移病害，并且
采取了紧急措施对移位严重的GQZ球型支座、盆式拉压支座进行了固定。病害见图1, 2.
从外侧起的第1片、第2片梁GQZ球型支座、盆式拉压支座最为严重。第2片梁支座几乎全部向南侧滑移出来，约有21. 5cm:第1片梁GQZ球型支座、盆式拉压支座向南侧滑移出约有1甲Ucm;第5片梁支座向南侧滑移出约有1. dcm;支座橡胶已出现老化现象，严重者已开裂，不锈钢板滑动面粘连尘土，表面粗糙，上支承钢板锈蚀严重。根据上述情况，为保证大桥的安全运营，应立即更换下行幅22墩南侧全部椽饺支座(共fi个)。
更换GQZ球型支座、盆式拉压支座施工
3. I施工方案
实际测量得到主梁顶升千斤顶位置(端横隔中心线位置)较原GQZ球型支座、盆式拉压支座位置向盖量中心线偏移8cm，对下部结构按偏心受压构件进行应力计算分析.由偏心荷载产生立柱混凝土边缘拉应力为0. 22 MPa，小于规范限制，施工应是安全的.
(1)详细检查各支座情况，包括支座位置、梁底距支座底面的高度等，为选择合适厚
度的钢板做准备，以保证GQZ球型支座、盆式拉压支座更换后，使梁体位置保持不变。
(2)对盖梁顶面和横隔板底面进行清洁打扫及打磨处理，以保证放置千斤顶位置干净、
无浮尘、平整。
(3)为防止千斤顶作用下梁板局部受压，在千斤顶上下均垫250 X 350 X 20的钥板2
块;如千斤顶还不能与盖梁和横隔板接触良好，则需要加垫相应厚度的钢板，以保证其相互
良好接触。
(4)千斤顶放置在每块梁体的腹板附近，尽t靠近GQZ球型支座、盆式拉压支座，但不能影响更换支座;并且要求千斤顶中心应与横隔板中心线对齐。
