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多次迭代计算ＡＰＤＬ程序如下：＊！设定循环次数为２００次＊ＧＥＴ，Ｆ民ＥＱ１，Ｍ０ＤＥ，１，ＦＲＥＱ！提取特征值并赋值于变量ＦＲＥＱ１＊ＡＢＳ（ＦＲＥＱ１－１），ＬＴ，０．０３，ＴＨＥＮ！若特征值与１的相对误差小于３％＊ＥＸＩＴ＊ＥＮＤＩＦ！则退出Ｑ＝Ｑ＊ＦＲＥＱ１！否则，将荷载Ｑ乘Ｗ新的放大倍率再次计算＊ＥＮＤＤＯ！退出循环小车位于大幅度处起重量为３ｔ时，小车与吊重产生的总轮压为５１．３３１ｋＮ，运用ＡＮＳＹＳ软件对伸缩臂进行屈曲分析，并将得到的伸缩臂极限承载力与吊篮车额定起重量下的总轮压进行对比。 特征值屈曲分析得到的伸缩臂极限承载力为５３．８２２ｋＮ，是吊篮车总轮压的１０．４６倍，考虑伸缩臂非线性及初始缺陷的非线性屈曲分析所得伸缩臂极限承载力是吊篮车总轮圧的２．１６倍。由此可见，特征值屈曲分析所得解为非保守解，而非线性屈曲分析所得解与工程实际更为相符。
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伸缩臂高度对伸缩臂屈曲的影响为分析吊篮车高度对伸缩臂稳定性的影响，采用非线性屈曲分析法，对臂架平行伸缩臂截面且小车满载位于大幅度进行计算，得出不同高度下伸缩臂极限承载力。 在起重臂与伸缩臂相对位置不变的情况下，随着伸缩臂标准节个数的增多，伸缩臂极限承载力不断下降，吊篮车处于大独立高度时，伸缩臂极限承载力达至帳低，大小为１１１．１６１ｋＮ，是吊篮车额定起重量下总轮压的２．１６倍。由图４－３可Ｗ得出：随着伸缩臂标准节个数的增多，吊篮车在极限承载力作用下产生的轻向位移逐渐增大，在吊篮车大独立离度时，其竖向位移达到大－９８．０９ｍｍ。综上可得：伸缩臂高度对伸缩臂屈曲具有较大影响，随伸缩臂高度增加，其极限承载力５５将逐渐下降，同时，极限承载力作用下伸缩臂的竖向位移将逐渐增大，ＡＮＳＹＳ求解结果较符合真实情况。
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