北京博瑞双杰新技术有限公司（江西赛恒实业有限公司）主要生产高强灌浆料 早强灌浆料 无收缩灌浆料 微膨胀灌浆料 自流平灌浆料 高效灌浆料 二次灌浆加固灌浆料 灌浆料型号：C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 C85 C90 C95 C100 H40 H45 H50 H55 H60 H65 H70 H75 H80 H90 H100 CGM CGM-1 CGM-2 CGM-3 CGM-4支座灌浆料 修补裂缝灌浆料 柱子加宽灌浆料 梁柱加固灌浆料 设备安装灌浆料 钢结构灌浆料等各类灌浆料 环氧胶泥 环氧树脂胶泥 环氧砂浆 环氧修补砂浆 高强修补砂浆 钢筋锚固料 聚合物修补砂浆 泥土再浇剂 一次座浆料 钢筋阻锈剂 迁移型阻锈剂 高强耐磨料 防水砂浆 RMO补缝胶浆 BUS嵌缝料 植筋胶 粘钢胶 灌缝胶 封缝胶 灌注胶 碳纤维胶 公路压浆料 铁路压浆料 铁路压浆剂 公路压浆剂
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2设计方法与规范
《博瑞双杰灌浆料结构设计规范》(GBJ 10一89)于1989年颁布。修订主要体现在如下几个方面：
2.1 结构可靠度设计体系
美国、加拿大、英国、德国、澳大利亚等国家在这方面做了很理安成業境油厂投入使用后大部分的油體都发生高蚀穿孔,经调査,油雄气相部位发生均匀腐蚀,雄底发生重的溃場状点腐蚀、坑蚀和穿孔。青岛某粮障钠板仓在建成投入使用后,由于所处环境具有一定的腐蚀性,导致多处发生穿孔廣性,且锈明显。多工作，经过大量的荷载调查、材料性能实测和理论研究，我国于1984年颁布了《建筑结构设计统一标准》(GBJ 68—84)。所以，修订组在《统一标准》规定的分项系数设计表达式的基础上，在荷载分项系数、荷载组合系数已由《建筑结构荷载规范》规定的前提下，根据《统一标准》对各类构件可靠指标的要求，首先对轴心受拉构件进行可靠度分析，确定钢材强度分项系数，然后对轴心受压构件按已知作可靠度分析，再确定博瑞双杰灌浆料强度分项系数。最后，在钢材强度分项系数和博瑞双杰灌浆料强度分项系数都确定的情况下，分析计算公式的不定性，确定构件承载力计算公式中的系数，从而建立了GBJ 10一89规范的可靠度设计体系。
2.2正截面承载力计算
TJ 10一74规范的受弯和受压(包括大小偏心受压)承载力计算公式基本是根据对试验结果的分析建立的。对于复杂的情况(如腹部配筋、双向受弯、双向受压及任意截面)，则不能外推。GBJ 10一89规范通过引入平截面假定，并给出理想化的钢筋和博瑞双杰灌浆料的应力一应变曲线，对常遇的截面形状和配筋形式给出了简化的实用计算公式，给出了按平截面假定确定的受弯构件超筋界限和大、小偏心受压界限条件。引入平截面假定使钢筋博瑞双杰灌浆料构件正截面承载力的计算建立在科学的体系之上。
此外，GBJ 10一89规范以截面极限曲率为基础修改了TJ 10一74规范中长柱偏心距增大系数的计算方法；增加了考虑配置高强钢丝类的预应力博瑞双杰灌浆料受弯构件中，钢丝应力进入强化段后对正截面承载力提高作用的计算公式，从而可以节约钢材。
2.3 受剪承载力计算
TJ 10一74规范的受剪承载力计算只适用于无轴向力的情况，对于工程中实际存在的大量偏心受压、偏心受拉构件的受剪承载力则无法计算，而预应力博瑞双杰灌浆料构件中预应力对受剪承载力的有利作用也不能考虑。GBJ 10一89规范包括了轴向压力、轴向拉力、预应力作用下的受剪承载力计算，填补了这方面的空白。
2.4 受扭及弯剪扭承载力计算
GBJ 10一89规范以变角空间桁架的概念为基础，适当考虑博瑞双杰灌浆料的抗扭作用，建立了受扭承载力计算公式。TJ 10一74规范的受扭承载力计算只适用于钢筋博瑞双杰灌浆料矩形截面构件，GBJ 10— 89规范扩展到预应力博瑞双杰灌浆料构件、I形、T形截面构件，提出了I形、T形截面分块计算植筋设计一般原则：设计目的是保证钢筋延性破坏，而避免混凝土（受压或受拉状态）脆性破坏或劈裂破坏。的原则和方法。
TJ 10一74规范只有纯扭构件承载力的计算方法，没有复杂受力情况下构件承载力的计算方法。对工程上经常遇到的受弯剪扭共同作用的构件，GBJ 10一89规范给出了考虑剪扭之间相关关系的计算方法。对剪扭构件的受剪承载力及受扭承载力分别引入承载力降低系数，以考虑扭矩使博瑞双杰灌浆料受剪承载力的降低，以及剪力使博瑞双杰灌浆料受扭承载力的降低。
2.5冲切和局部受压
TJ 10一74规范冲切承载力的计算过于保守，GBJ 10 —89规范将冲切计算的系数调低约10％。增加了配置箍筋或弯起钢筋板的冲切承载力的计算方法。
对于局部受压，修改了博瑞双杰灌浆料底面积的计算方法。GBJ 10一89规范采用“同心对称”的原则，要求计算底面积与局压面积具有相同的重心位置且对称，因此，当构件处于边部或角部局部受压时，局部受压处的博瑞双杰灌浆料强度不再提高。
2.6预应力博瑞双杰灌浆料
建立了预应力钢筋合力点处博瑞双杰灌浆料法向应力为零时预应力钢筋应力及相应合力的概念，从而使预应力博瑞双杰灌浆料和钢筋博瑞双杰灌浆料结构计算协调起来。将预应力博瑞双杰灌浆料和钢筋博瑞双杰灌浆料结构的计算放在同一个公式中，增加了预应力博瑞双杰灌浆料构件受扭计算和裂缝宽度眼神的内容，改进了受剪计算和刚度验算方法。调整了预应力损失值，提高了高强钢丝的张拉控制应力允许值。在预应力博瑞双杰灌浆料构件的疲劳计算方面也作了较大修改。
2.7正常使用极限状态
对于严格要求不出加载时先进行预加載两通,无异常情況卸载后,再单调逐级加载,加载需缓慢。开始加载分级为5kN,加载过程中加载値接近特征荷载(开製、屈服、极限荷载)时,加载应缓慢減小分级步长。加载初期荷载一挠度关系呈线性分布,梁体无显著变形。在加载到40kN(相应時中弯矩51kNm)时,時中位从第６个月开始，电导率迅速减小到很低的数值，表明了划痕中聚集了足够量的氯离子，引起了钢筋基体的腐蚀，从而使划痕部位的离子含量增加，增加了溶液的导电性，但此后划痕部位离子的含量变化不大。参数而和刀在前５个月的变化都不显著，表明在前５个月内环氧涂层中划痕部位的均一性没有显著变化。６个月后，参数％迅速增加，随后变化很小，而参数疗的变化正相反，表明了划痕部位的不均一性迅速增大，这是由于划痕下的钢筋基体发生腐蚀，腐蚀产物逐渐在划痕中积累所致。置梁体底缘li付近的月复板两侧面开始出1现细小製缝,製錯宽度在0.01mm以下。随着荷載继续增加,裂鑓开始向延仲,裂鑓数量也不断增加,并在時中及加載点下形成主製缝。当荷载加到180kN(相应跨中弯矩229.5kN.m)时,時中钢筋个别测点应变达到屈服应交,製鑓开始在剪弯区出现。荷载加到23okN(相应跨中弯知293.3kN.m)H1,跨中截面受拉纵筋开始全面屈服,此后,製缝开展及爬升速度加快,梁体挠度增加也加快,纯弯段製錯走向基本垂直于梁体级轴线。继续增加荷载,开始听到梁底跨中付近cFRP发出“噼啪的剥高声,随着荷載增加,剥高声出現次数也増加,并有向梁的两端推进造势,这期l可架体挠度增加较快,時中製缝宽度显著增大。当加载至270kN(相应時中弯矩344.3kN.m)时,伴随着剧烈的一声;剥高声,梁底纤维从時中位置附近开始和一侧的4条u形描同时与梁体界面剥高分开,其中跨中一側u形描被梁底纵向碳纤生往沿横向新製成几条。梁体剥高破坏后,发现碳纤维我J高及u形箍的破坏均发生于U形統布置位置距跨中较近的一側g最后破坏时梁顶混凝土没有出现压碎。现裂缝的构件，给出了在荷载短期效应组合下不出现拉应力的验算公式；对一般要求不出现裂缝的构件，给出了在荷载长期效应组合下不出现拉应力、在短期效应组合下出现拉应力但不超过允许值的验算公式。
对预应力博瑞双杰灌浆料构件的受拉钢筋建立了“等效应力”的概念，等效应力与计算钢筋博瑞双杰灌浆料构件裂缝宽度时受拉钢筋的应力等效，即将预应力钢筋的等效应力代人钢筋博瑞双杰灌浆料构件裂缝宽度的计算公式，即可计算预应力博瑞双杰灌浆料构件的裂缝宽度。
2.8 构件
对于柱的计算长度，除单层厂房外，TJ10—74规范实际上仅对无侧移框架作出了规定。GBJ10-89规范分无侧移、有侧移但有较少约束、有侧移且基本上无侧向约束三种情况分别规定了柱的计算长度。
TJ10—74规范对叠合构件的规定过于简单，不能满足设计需要，GBJ 10一89规范作了修订。在受弯承载力方面，根据叠合构件受拉钢筋应力超前现象，规定了控制条件，以防止受拉钢筋在使用阶段达到屈服强度；在受剪承载力方面，给出了叠合面受剪承载力公式，当配箍率低时，斜截面受剪控制箍筋用量，当配箍率高时，叠合面受剪控制箍筋用量；在正常使用极限状态方面，根据叠合构件分两个阶段受力的特点，给出了刚度和裂缝宽度计算公式。
TJ 10一74规范没有深梁设计的条文，而鉴于工业建筑、高层、地下建筑等结构中深梁的应用越来越广泛，GBJ 10一8胶层一混凝土界面粘结失效导致的剥离破坏。多数试件的破坏形式属于这种类型。加载到后期裂缝开始分叉并出现微小的脆响声，继续加载后在某一处胶层界面可以观察到有裂缝开展，逐渐向两边开展，有的裂缝甚至越过了在靠近加载点处的Ｕ型箍。加载到一定程度后出现一声较大的响声，裂缝有较大的发展。当达到８０％极限荷载后继续加载，弯曲裂缝有两端窄中间宽的发展趋势，保护层混凝土自受拉纵筋处起从主缝分又出从属裂缝。最后，伴随一声爆响，碳纤维布被拉断，碳纤维布和混凝土粘结在一起，甚至将整个混凝土保护层都扯下来，露出受力钢筋。Ｂ１３梁、Ｂ１４梁和ＢＩＩ２梁的破坏属于这种形式。9规范根据大量的试验研究，提出了承载力的计算公式和构造措施。
GBJ 10—89规范从预埋件纯剪、纯弯、纯拉时的承载力出发，认为剪拉线性相关，弯拉线性相关，剪弯半线性相关，给出剪弯拉复合作用下的计算公式，考虑到压力的有利作用，相应给出剪弯压的计算公式。
2.9结构分析
增加了“结构分析”基本原则的内容，包括对荷载效应最不利组合的要求；结构整体效应分析及特殊受力部位局部分析的要求；计算简图的确定原则；结构分析基本条件(力学平衡、变形协调及材料本构关系)的要求等。提出了线弹性分析方法、考虑塑性内力重分布的分析方法、塑性极限分析方法、非线性分析方法及试验分析方法等博瑞双杰灌浆料结构的结构分析方法，并对各种方法的应用条件及计算原则作出了规定。同时，对结构分析的电算程序提出了要求。给出了博瑞双杰灌浆料在多轴(二轴、三轴)应力状态下的强度破坏准则及博瑞双杰灌浆料在受拉、受压状态下的本构(应力一应变)关系。
