第13.3.4 条确定；
c—锚栓的边距（mm）；
scr,N 和ccr ,N —混凝土呈锥形受拉时，确保每一锚栓承载力不受间距和边距效应影响的ZUI小间距（mm）和ZUI小边距（mm），按本规范
表13.4.3 的规定值采用；
eN —拉力（或其合力）对受拉锚栓形心的偏心距。
nbsp;当锚栓承载力不受其间距和边距效应影响时，由单个锚栓引起的基材混凝土呈锥形受拉破坏的理想锥体投影面积 Ac0,N ，可按图ndash;1 所示的
阴影面积确定，即：
Ac0,N = (scr,Nndash;1）
混凝土呈锥形受拉破坏的实际锥体投影面积 Ac,N ，可按下列规定计算：
1）当边距c > ccr,N ，且间距s > scr,N 时
A = nAndash;2）
c,N c,N
式中：n —参与手拉工作的锚栓个数。
2）当边距c ￡ ccr ,N 时，应按图ndash;2~图ndash;3 示例的计算方法进行确定。
图ndash;1 单锚混凝土锥形破坏理想锥体投影面积
当c1 < ccr,N 时： 当c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 时：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a） （b）
图ndash;2 近构件边缘单锚和双锚混凝土锥形破坏实际锥体投影面积
当c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 时：
Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )
图ndash;3 近构件角部四锚混凝土锥形破坏实际锥体投影面积基材混凝土的氯离子进入混凝土后对钢筋的锈蚀主要体现在：氯离子的导电作用。混凝土中氯离子的存在，强化了离子通路，降低了阴阳极之间的欧姆电阻，提高了腐蚀电池的效率，从而加速了电化学的腐蚀过程。氯离子与水泥的作用。水泥中的铝酸三钙，在一定条件下可与氯盐作用生成不溶性的“复盐’’，降低了混凝土中游离氯离子的存在。这也是为什么海洋环境中优先选用Ｃ３Ａ含量较高的普通硅酸盐水泥的原因。但需要注意的是，“复盐”只有在强碱性环境下才生成和保持稳定，当混凝土的碱性降低时，“复盐”会发生分解，重新释放出氯离子来。受剪承载力，应按下列公式验算：
V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef）
fcu,k
式中：V —单锚的剪力设计值或群锚的总剪力设计值；
yv —考虑各种因素对基材混凝土受剪承载力影响的修正系数，按本规范
第13.3.6 条计算；
c1 —平行于剪力方向的边距（mm）；
d0 —锚栓外径（mm）；
hef —锚栓的有效锚固深度（mm）；当hef 3 10d0 时，按hef = 10d0 计算；其他符号同前。
对基材混凝土角部的锚固，应取两方向计算承载力的较小值（图13.3.1–4）。
nbsp;基材混凝土受剪承载力修正系数y v 值，应按下列公式计算：
y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v
Ac,v
y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1
s,v c1
yh,v = --1.5c1 h -÷ 3 1
è-
ì￡ av ￡ 550 )
-
y a,v = - 1(cosav + 0.5sin av￡ 900 )
-í < av
lt; av ￡
-2.0
y e,v = 1 ￡ndash;5）
1+ 2ev
3c1
ì1.0 (边缘没有配筋）
y = -1.2（边缘配有直径d 3 12mm钢筋ndash;6） í
-
-1.4（边缘配有直径d 3 12mm钢筋及s 3 100mm箍筋）
式中：y s,v —边距比c2 c1 对受剪承载力的影响系数；
yh,v —边距厚度比c1 h 对受剪承载力的影响系数；
ya ,v —剪力与垂直于构件自由边的轴线之间的夹角av 对受剪承载力的影响系数；
ye,v —荷载偏心对群锚受剪承载力的影响系数；
yu,v —构件锚固区配筋对受剪承载力的影响系数。
Ac,v Ac0,v —锚栓边距、间距等几何效应对抗剪承载力的影响系数，按本规
范第条及第条确定；
c2 —垂直于c1 方向的边距；
h—构件厚度（基材混凝土厚度）；
ev —剪力对受剪锚栓形心的偏心距。
nbsp;当锚栓受剪承载力不受其边距、间距及构件厚度的影响时，其基材混凝
土呈半锥体破坏的侧向投影面积基准值 Ac0,v ，可按下式计算：
A0 = 4.5(c
c,v 1
nbsp;当单锚或群锚受剪时，若锚栓间距s 3 3c1 引用合力折减系数来考虑碳纤维利用程度的综合折减，不考虑碳纤维层数的影响，最终取用的合力折减系数为ｙ＝Ｏ．７０。屈文俊等Ｈ５１建议碳纤维设计抗拉强度为极限抗拉强度的０．８倍；建议碳纤维材料的设计强度值应考虑环境折减系数，在封闭空间取为０．９５，在不封闭空间及恶劣环境下取０．８５。、边距c2 3 1.5c1 ，且构件厚度
h3 1.5c ，则混凝土破坏锥体的侧向投影面积 Ac,v ，可按下式计算：
A = nA
c,v c,v
式中：n 为参与受剪工作的锚栓个数。
若锚栓间距、边距或构件厚度不满足上述要求，则应按图a~c）
示例的计算方法进行确定。
图近构件边缘的单锚受剪混凝土楔形投影面积
当h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 时：
Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )
当h ￡ 1.5c1 ，时：
Ac,v = (3c1 + s2 )′ h
当h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 时：
Ac,v = (3c1 + s2 )′ h
图锚栓在剪力作用下混凝土楔形破坏侧向投影面积
a）角部单锚；b）薄构件边缘双锚；c）薄构件角部双锚
nbsp;对混凝土角部的锚固，应取两个方向计算承载力的较小值（图
图剪力作用下角部群锚，按双向分别计算承载力
当锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，承载力应符合下列公式的要求：
(b N )a + (bV )a ￡
式中：b N —拉力作用设计值与抗拉承载力设计值之比； bV —剪切作用设计值与抗剪承载力设计值之比。
a—指数，当两者均受锚栓钢材破坏模式控制时，取a = 2.0 ；当受其他破坏模式控制时，取a = 1.5 。
13.4 构造规定
nbsp;混凝土构件的ZUI小厚度hmin 应不小于1.5hef ，且不小于 100mm。
nbsp;承重结构用的锚栓，其公称直径不得小于 12mm；按构造要求确定的锚
固深度hef 应不小于 60mm，且不应小于混凝土保护层厚度。
nbsp;ZUI小边距cmin 、临界边距ccr ,N 和群锚ZUI小间距smin 、临界间距scr,N 应满足
表13.4.3 的要求。
表13.4.3 锚栓的边距和间距要求
cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1超筋破坏是当CFRP加固量过大或配筋量己很高时才可能发生,并且还应具有可靠的锚固措施。这种破坏形态具有明显的脆性,并且CFRP的应力仅仅达到其极限抗拉强度的1/10左右,其高强的特性得不到充分利用和发挥,因此,发生超筋破坏的加固构件是对材料的巨大浪费,该种破坏形态必须選免。在加固设计中,通常通过限制CFRP的加固量来防止加固梁发生超筋破坏。CFRP加固受弯梁的局部破坏包括两种:保混凝士粘结破坏和CFRP与混凝土基层司的剥离破坏。.0hef 3.0hef
nbsp;地震区锚栓的实际锚固深度，应按本规范计算确定的有效锚固深度乘以抗震构造修正系数y aE 后采用：对 6 度区，取y aE = 1.0 ；对 7 度区 I、II
类场地，取y aE = 1.1；对 8 度区 I、II 类场地，取y aE = 1.2 。
nbsp;锚栓防腐蚀标准应高于被固定物的防腐蚀要求。
附录 G 富填料胶体或复合砂浆劈裂抗拉强度测定方法
