101.6CKJJ2HGC27M1100C1100
101.6CKJB2HGC38M1100C1100
101.6CKJ2HGC39M1100C1100
101.6CKDD2HGC37M1100C1100
101.6CKHB2HGC48M1100C1100
101.6CKTB2HGC49M1100C1100
101.6CKHB2HGC47M1100C1100
101.6CKHB2HGC19M1100C1100
101.6CKDD2HGC18M1100C1100
101.6J2HGC1144MC1100M1144
101.6HH2HGC1144MC1100M1144
101.6DD2HGC24MC1100M1144
101.6JJ2HGC34MC1100M1144
101.6JB2HGC44MC1100M1144
101.6J2HGC17MC1100M1144
101.6J2HGC28MC1100M1144
101.6SBa2HGC29MC1100M1144
101.6TD2HGC29MC1100M1144
101.6HB2HGC27MC1100M1144
101.6DD2HGC38MC1100M1144
101.6JB2HGC39MC1100M1144
101.6DD2HGC37MC1100M1144
分功率变量系统中两个液压泵各有一个独立的恒功率调节器，每个液压泵流量只受液压泵所在回路负载压力的影响，如图1a所示，图1b为双泵特性曲线。分功率系统只是简单地将两个恒功率液压泵组合在一起，每一个液压泵多吸收柴油机50%的额定功率。而且只有当每台液压泵都在压力调节范围P0≤P≤Pmax内工作时，才能利用全部功率。由于每个回路中负载压力一般是不相等的，因此液压泵的输出流量不相等。这种系统的优点在于：两个液压泵的流量可以根据各自回路的负载单独变化，对负载的适应性优于全功率系统。其主要缺点在于：由于每个液压泵多只能吸收柴油机50%的功率，而当其中一个液压泵工作于起调压力之下时，另外一个液压泵却不能吸收柴油机空余出来的功率，使柴油机功率得不到充分利用，从而限制了挖掘机的工作能力，因此这种系统在国外大、中型挖掘机上基本被淘汰。
图1 分功率变量系统
全功率控制
图2 全功率变量系统
在全功率变量系统中，液压泵的功率调节有两种形式。一种是两个液压泵共用一个功率调节器，如Rexroth的A8VO泵（工作原理如图2a所示），经压力平衡器将两液压泵的工作压力PA1、PA2之和的一半作用到调节器上实现两泵共同变量；另一种是两个液压泵各配置一个调节器，如川崎的K3V泵（工作原理如图所示2b所示），两个调节器由液压联动，两个液压泵的压力油各通入本泵调节器的环行腔和另一个液压泵调节器的小端面腔，实现液压联动，因小端面腔面积与环行腔面积相等，各液压泵压力的变化对调节器的推动效应相等，使两个液压泵的斜盘摆角相等，输出流量相等，可使两个规格相同且又同时动作的执行机构保持同步关系。决定液压泵流量变化的压力是两个液压泵工作压力之和P=P1+P2，只要满足2P0≤P≤2Pmax，两个液压泵功率总和始终保持恒定，不超过柴油机的功率。但每个液压泵的功率与其工作压力成正比，其中一个液压泵有时可能在超负荷下运行，系统特性如图3所示。其优点在于：第一，能够在一定条件下充分利用柴油机功率；第二，两个液压泵各自都能够吸收柴油机的全部功率，提高了工作装置的作业能力；第三，结构简单。由于以上特点，全功率变量泵液压系统在挖掘机上曾经得到大量应用。上述全功率变量系统，其性能还不够理想，其单泵特性曲线如图4所示。因液压泵的工作点总是沿着abcde折线自动调节，实际是在大功率、大流量和大压力三种极端工况下工作。挖掘机工作时并非时刻都需大功率、大流量和大压力。如果柴油机处于空载运转，或者作业负载较轻以及工作装置处于强阻力微动时，若按上述特性运行必然造成能量浪费，而又无法通过人为控制改变液压泵的运行状况，因此全功率系统不可避免地存在功率损失。目前开中心系统不是单独采用全功率控制功能，而是与其他控制结合起来，如负流量控制、正流量控制、功率变化控制等。大多数国产挖掘机的液压系统采用全功率控制与负流量控制的组合，对液压泵的输出功率进行控制，以减少极端工况下的功率损失。
