07MnNiVDR钢板GB19189标准舞阳钢厂订货137*8188*0376 张经理
本标准与GB相比,主要变化如下:
——扩大钢板的厚度范围,最小厚度由12mm扩展到10mm;
——改变前标准中的牌号07MnCrMoVR为07MaMoVR、07MnNiMoVDR为07MnNiVDR,新增加牌号07MnNiMoDR;一降低各牌号的P、S含量;
——提高各牌号的冲击功(KV,)指标,由47J提高至80J。
本标准所含钢种07MnMoVR、07MnNiVDR:07MnNiMoDR为低焊接裂纹敏感性钢,12MnNiV下大热输入焊接用钢(焊接热输入不大于100kJ/cm)。
本标准与JISG3115-2005《压力容器用钢板》标准中相应部分的一致性程度为非等效订货137*8188*0376。
表1化学成分
化学成分(质量分数)/%
牌号
C|Si |Mn|P|S |cu |Ni |Cr |Mo |V B Pcm
≤|0.15~|1.20~|6|s|s|≤|≤|0.10~|0:02~|≤'≤
07MnMoVR
0.09 |0.40|1.60 |0.020 |0.010|0.25 |0.40 |0.30 |0.30 |0.06 |0.002 0| 0.20
ogMaw:yTpe |≤|0.15~|1.20~|订货137*8188*0376*一s-l0.20~|≤|≤|0.02~|≤|≤
0.09 |o.40|1,50-0.018|0.008|0.25|0.50|0.30|0.30|0.o6 |0.002 o| o.21
≤|0.15g1.20~L8|≤|00.30~||0.10~|s|≤|≤
07MnNiMoDR o.o9|g%0袋1500.015|o.005|o.25|0.60|0.30 N0.30|0.06 |0.0020| 0.21
≤oS11.20~|≤|≤|≤|0.15~|s|s |0.02~|≤≤
12MnNiVR
0.150|1.600/020139,010L025O40|0.30|0.30|0.06 |0.002 0| 0.25
球罐整体热处理是针对制造、安装过程中出现的组对变形、焊接残余应力、焊缝残余氢和接头淬硬倾向等因素进行的旨在改善焊接接头性能、消除残余应力和残余氢、提高球罐运行可靠性的有效措施。由于07MnNiCrMo VDR网在热处理方面固有的特性,国内学术界曾对)7MnNiCrMoV DR钢制造1500m乙烯球罐中是否需进行整体热处理存在着不同见解,但考国外标准,如美国ASME第一及第二篇、日本JISB8243-1981等标准,对类似钢材都有当壳板厚度大于38mm需进行热处理的规定,我国现行的压力容器技术标准对碳素钢和低合金钢需进行热处理的厚度规定比38mm还要低等等情况,在我国首台国产化的大型乙烯球罐(订货137*8188*0376大庆石化总厂1500m3乙烯球罐)中进行了整体热处理。大庆乙烯球罐使用情况及开罐检验结果证明,进行整体热处理是可靠的。由于国内球罐整体热处理技术已比较成熟,故对于其后采用07MnNiCrMoVDR材料建造的兰州化化工程公司2台及东方化工厂4台乙烯球罐均要求进行整体热处理。
球罐整体热处理是一个综合性技术,影响热处理效果的因素很多,本文结合兰州化学工程公司两台1500m3乙烯球罐的情况,对07MnNiCrMoVDR钢制乙烯球罐热处理中遇到的一些问题进行了探讨。
07MnNiVDR再热裂纹敏感性及试验
采用热模拟后缓慢拉伸试验、夏比摆锤冲击试验、插销试验以及小铁研试验等方法,研究了调质高强钢07MnNiVDR的再热裂纹敏感性.热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,敏感温度在600℃左右。插销试验表明,该钢具有一定的再热裂纹敏感性,敏感温度在600℃左右.热模拟试验和插销试验的结果一致,小铁研试验不适合试验材料的再热裂纹敏感性研究.热模拟后缓慢拉伸是判断材料再热裂纹敏感性的有效方法,插销临界断裂初应力对生产有指导意义.尽管未在小铁研试验中发现明显再热裂纹,对该钢实施焊后热处理还应慎重.订货137*8188*0376
试验用材料选自国产07MnNiVDR钢板,其化学成分及力学性能如表1和表2所示,符合国家标准GB《压力容器用调质高强度钢板》要求.
