为被调量,经PD运算,得到的氨气顺射量再作为副调节器的设定值,与氢流量计的测量
信号经过比较和PD运算,来调节氨气流量调节间
由于股硝工程的CEMs系统测量存在明显滞后,且反应器和催化测也都是时国后环
节,因此,在图73中设置有一个重要的回路即前回路。前馈回路根据烟气量和人口
NO浓度,直接计算出需要期除的NO.量,进面计算出需要人的氨气流量,这一流量直
接作用于副调节器的给定值,用于对负荷变化作出快速反应
如果由于催化剂原因导致控制效果不能满足要求,或出口N.波动较大,除了根据实
际工程特点改变调节器参数以改善调节品质外,还可以从两个方面进行改进:缩短N00
分析仪的采样管线以保证对烟气分析的快速响应采用能够更快速预测N).变化的信号
如燃料量或蒸汽量
图7-3使用的是以脱硝效率为人工设定值的控制方式,在实际应用中,还会遇到需要
以出口NO.浓度为人工设定值的情况,这两种方式没有本质区别,只是运行习惯不同,在
硝工程的DCS组态过程中,一般提供两种操作运行方式供用户选择
还有一种控制方式称为固定摩尔比控制方式,该方式实际上是利用NH.摩尔比来
提供所需要的氨气流量,具体来说,就是SCR反应器出口的NO.浓度乘以烟气流量得到
NO信号,该信号乘以所需NH12摩尔比就是基本氨气流量信号,氨气流量信号作为
给定值送入PD控制器与实测氨气流量信号比较,由PD控制器经运算后发出调节信号控
制阀门开度以调节氨气流量,这一控制方式思路简洁,其特点是控制的出口NO.值波动较
小,但是氨气消耗相对较大。单纯的固定摩尔比控制方式在实际工程中应用较少
关于氢迷逸
在催化剂活性期内,脱硝系统的工艺与控制系统设计可以同时满足脱硝效率和氨逃选等
指标要求,因此控制策略无需考虑氨逃逸的影响,但是,催化剂性能减退、脱硝系统喷氨分
布不合理、氨气喷嘴流量与烟气中需还原的NO浓度不匹配、吹灰不及时及控制未经优化
等原因,可能导致在保证脱硝效率的前提下,氨逃逸量超标,氨逃逸量超标不但运行不经
济,而且会对下游设备产生不良影响。氨气和烟气中的SO结合生成硫酸铵盐,该化合物
容易黏结在空气预热器的换热面上,造成空气预热器堵塞和换热性能下降,因此在调试过程
中,要注意氨气的逃逸率,在异常情况下,出现氨气逃逸率较高的问题时,首先需要从催化
剂和系统优化来解决问题。如果客观上暂时无法处理这些问题, SCR-DCS控制系统将在允
许范围内降低脱硝效率以使氨气逃逸率恢复至正常水平。
氨喷射系统启动和停止控制逻辑
启动,反应器内入口烟气温度符合SCR操作条件
停止。反应器入口烟气温度低于漏点或锅炉停运
稀释风机及稀释风量控制
氨气经过空气稀释后,再经过氨气喷嘴进入烟道,与烟气均匀混合,按照工艺要求,喷
人反应器烟道的氨气为经空气稀释后的含小于5%氨气的混合气体。氨气浓度过高,会导致
氨气与烟气混合不均匀,且有一定的危险性:氨气浓度过低,会导致大量冷空气进入烟道
影响经济性。因此稀释风机的监控和风量测量显得尤为重要,稀释风量目前普遍使用孔板流
量计、文丘里流量计、多点阵列式流量计及巴类流量计测量
通常情况下,在脱硝系统的设计过程中,已经根据机组容量、烟气量等参数将风机选型
